Сәулеттік құрылымның көлемдік және орын ауыстыру көрсеткіштері - Volume and displacement indicators for an architectural structure

The көлем (W) және орын ауыстыру (Δ) индикаторлары анықталды Филипп Самын сәулеттік құрылымдардың оңтайлы геометриясын іздеуге көмектесу үшін 1997 ж.

Сәулеттік құрылым

Төзімді құрылым деп аморфты немесе тірі нәрсені айтамыз, ол оған әсер ететін күштерді бұзбай қолдайды.

Формасы мен оны құрайтын материалдармен сипатталатын және табиғаты бойынша үш өлшемді аморфты құрылым әдетте екі өлшемді геометрияға ие болады, оған қалыңдық беріледі немесе үш өлшемді геометрия (үш өлшемді құрылым). Соңғысы параллель емес жазықтықтағы екі өлшемді құрылымнан немесе белгілі бір топты қоса алғанда кез-келген тірі ағзадағыдай үш өлшемді қисық көлемнен қалыптасады: қабықшалар (қалыңдығы бар үш өлшемді бет). Бұған мысал ретінде автомобильдердің, қайықтардың немесе ұшақтардың құрылымы, тіпті адамның бас сүйектері, теңіз раковиналары немесе бәйшешектің сабағы жатады.

Көптеген «архитектуралық» құрылымдардың (мысалы, ғимараттардың немесе көпірлердің) геометриясы екі өлшемді болып табылады және бұл аспектіні эстетикалық, тауарлық немесе экономикалық себептерге байланысты зерттеу өте қажет. Сондықтан оны анықтауда бірнеше критерийлер ескеріледі.

Мақсат

Зерттеу тек минималды көлем құрылымын беретін геометрияның ізденуімен шектеледі.

Құрылымның құны табиғатқа және қолданылатын материалдардың санына, сондай-ақ оны өндіруге қажетті құралдар мен адам ресурстарына байланысты.

Техникалық прогресс құралдардың құнын және қажетті адам ресурстарының мөлшерін төмендеткенімен және есептеудің есептеу құралдары қазір құрылымның өлшемін оның әр нүктесінде көтеретін жүктеме рұқсат етілген шектерде анықтауға болатындығына қарамастан оны құрайтын материалдармен рұқсат етілген, сонымен қатар оның геометриясы оңтайлы болуы керек. Бұл оңтайлы нүктені табу қарапайымнан алыс, өйткені таңдау өте ауқымды.

Сонымен қатар, құрылымның кедергісі ескеретін жалғыз критерий емес. Көптеген жағдайларда, оның статикалық жүктемелер кезінде шамадан тыс деформацияға ұшырамауын немесе динамикалық жүктемелерге ұшырағанда ыңғайсыз немесе қауіпті деңгейлерге дірілдемеуін қамтамасыз ету өте маңызды.

1997 ж. Тамызда Филипп Сэмин ашқан W және Vol көлемдік және орын ауыстыру индикаторлары пайдалы құрал болып табылады. Бұл тәсіл серпімді тұрақсыздық құбылыстарын ескермейді. Шынында да, құрылымды әрдайым жобалауға болатындығын көрсетуге болады, осылайша бұл әсер елеусіз болады.

Көрсеткіштер

Мақсаты - қалыңдығы тұрақты екі өлшемді құрылым үшін оңтайлы морфологияны анықтау, ол:

  • метрлермен (м) көрсетілген бойлық L және көлденең H алдын ала анықталған өлшемдердің тіктөртбұрышына сәйкес келеді;
  • Паскальда (Па) өрнектелген және икемділік модулі Е бар бір (немесе бірнеше) материалдан (материалдардан) жасалған және Паскальда (Па) көрсетілген allow рұқсат етілген кернеулерінің (нүктелерінің) барлық нүктелерінде жүктемені көтереді;
  • ол әсер ететін максималды жүктемелерге төзімді, «нәтижелі» F түрінде, Ньютондарда (N) көрсетілген.

Әрбір таңдалған форма V көлеміне сәйкес келеді (m in) және максималды деформация δ (м-ге). Оларды есептеу L, H, E, σ және F факторларына тәуелді. Бұл есептеулер ұзақ және жалықтырғыш болып табылады, олар оңтайлы форманы табу мақсатын шешеді.

Бұл факторды біртұтастыққа орнату арқылы шешуге болады, ал қалған барлық сипаттамалар өзгеріссіз қалады. Сондықтан L ұзындығы 1м, H - H / L, E және σ - 1Pa, F - 1N дейін орнатылған, бұл «азайтылған» құрылым W = σV / FL (көлем индикаторы) материал көлеміне және максималды деформацияға ие. = Eδ / σL (орын ауыстыру индикаторы). Олардың басты сипаттамасы - олар физикалық өлшемдері жоқ сандар (өлшемсіз) және олардың мәні әрбір қарастырылатын морфология үшін тек L / H арақатынасына, яғни форманың геометриялық жіңішкелік қатынасына байланысты.

Бұл әдісті үш өлшемді құрылымдарға келесі мысалдарда көрсетілгендей оңай қолдануға болады.

Көрсеткіштерге байланысты теория 2000 жылдан бастап және басқа институттармен қатар Брюссельдегі Vrije Университетіндегі құрылыс және сәулет кафедрасында (VUB; «материалды механика және конструкциялар» бөлімі) жетекшілік ететін ғылыми зерттеулер мен жарияланымдарға жетекшілік етеді. Проф. д-р Ир. Филипп Самын (2000 жылдан 2006 жылға дейін); Проф., Доктор Ир. Вилли Патрик Де Уайлд (2000-2011 ж.ж.) және қазіргі кезде профессор Ир. Линси Пил.

«Анықтамалық кітап»,[1] сілтеме тезисінен бастап,[2] 2004 жылға дейін Samyn and Partners, сонымен қатар VUB-дағы теорияның дамуы туралы хабарлайды.

Теория өз үлесін қосқысы келетіндердің бәріне ашық, W және Δ жоғарыда келтірілген 1-тармақта көрсетілген кез-келген төзімді құрылымға есептеледі.

Материалтану, робототехника және үш өлшемді басып шығару саласындағы прогресс қазіргі кездегі кез келген адамға қарағанда жаңа құрылымдық формаларды жасауға әкеледі.

Біртекті материалдағы тұрақты қалыңдықтың минималды беттерінің геометриясы, мысалы, қалыңдығы және / немесе жергілікті рұқсат етілген кернеу өзгерген кезде айтарлықтай өзгертілген.

Макроқұрылым, құрылымдық элемент, микроқұрылым және материал

Мұнда қарастырылатын макроқұрылымдар «құрылым» элементтерінен тұруы мүмкін, олар материал «микроқұрылымды» ұсынады.

Стресті немесе деформацияны шектеу үшін іздеу, макроқұрылым, құрылымдық элемент және микроқұрылым әрқайсысының салмағына ие , қашан ρ - бұл материалдардың көлемдік салмағы, N / м in, сұраныстың функциясы {F0} (генералды «күш» үшін) оларға қолданылды, олардың мөлшері {L0} (ұзындығы немесе «өлшемі» үшін), олардың пішіні {Ge} (жалпы геометрия немесе «пішін» үшін) және оларды құрайтын материал {Ма} (жалпы «материал» үшін).

Оны пішін және материал түрінде де көрсетуге болады ({Ge}{Ма}) салмақты анықтау () берілген күштің әсерінен берілген өлшем құрылымы үшін ({F0}{L0}).

Материалдық механикада және нақты жүктеме корпусындағы құрылымдық элементтер үшін коэффициент {Ge} қатты материалдан (бос орындарсыз) үзіліссіз кесінді элементтері үшін «форма факторына» сәйкес келеді.

Құрастырушы материал бос құрылымдары бар микроқұрылымды ұсынуы мүмкін. Бұл ұялы құрылым форма-факторға қарағанда, қандай жағдай болмасын, жақсарады.

Фактор {Ма} берілген жүктеме жағдайы үшін тиімділікті басқасымен салыстыруға болатын материалды сипаттайды және форма факторына тәуелсіз {Ge}.

Көрсеткіштер W = .V/FL және Δ = /σL макроқұрылымдарды сипаттаңыз, дәл сол белгілер мен белгілер кіші әріптермен, w = σv/фл және Δ = /.l, құрылымдық элементті қараңыз.

1-суретте -дің мәндері келтірілген W және Δ тартылуға, сығылуға, иілуге ​​және ығысуға жататын құрылымдық элемент үшін. Сол жақ баған кернеудің, ал оң жақ баған деформацияның шектелуімен байланысты. Бұл тікелей қатынасын көрсетеді W дейін {Ge}{Ма} қалай:

, осылайша

және

немесе

берілген өлшемдер мен жүктің корпусы үшін.

Содан кейін, қалай W және Δ тек тәуелді :

және:

берілген жүктеме жағдайы үшін тек геометриядан тәуелді күш пен ұзындық бірлігіне макроқұрылымның үлес салмағы болады. L / Hжәне материалдар σ/ρ.

/σ материалдық фактор {Ма} (ρ/σ және ρ/E керілу мен қысылуға арналған, ρ/E1/2 бүгілуімен шектелген қысу үшін, ρ/σ2/3 және ρ/E1/2 таза иілу үшін, ρ3/σ және ρ/G форма факторы {Ge}.

Барлық басқа факторлар тең, диаметрі бар түтіктер шоғыры H және қабырғаның қалыңдығы e, сипатталатын материалдағы бірдей көлемдегі қатты жолақпен салыстырғанда ρ , σ , E және т.б. G , айқын тығыздықты ұсынады ρа = 4к(1 − к)ρ бірге к = e/H, рұқсат етілген стресс σа = 4к(1 − к)σ,

The Янг модулі болып табылады және ығысу модулі болып табылады .

Осылайша

және

Бұл қысуға немесе иілуге ​​тәуелді құрылымдық элементтерге арналған жеңіл материалдардың жақсы өнімділігін түсіндіреді.

Бұл көрсеткіш макроқұрылымдардың тиімділігін геометрия мен материалды салыстыруға мүмкіндік береді.

Бұл М.Ф. Эшби: «Механикалық дизайндағы материалдарды таңдау» (1992).[3] Ол талдайды {Ge} және {Ма} оқуы үшін бөлекМа} материалдардың көп мөлшеріне қатысты физикалық қасиеттер.

Әр түрлі және толықтырушы, оны 1969 жылдан бастап Штутгарттағы Фюр Лейхте Флехентрагверке Институты Фрей Оттоның жетекшілігімен және қазіргі кезде Вернер СобекК жүргізген жұмыстармен қатар қоюға болады, ол аталған индекстерге сілтеме жасайды. Тра және Bic.[4] The Тра күш траекториясының ұзындығының көбейтіндісі ретінде анықталады Fр, (құрылымның құлауын тудыратын) осы күштің күшімен тіректерге және Bic дегеніміз - құрылым массасының -мен қатынасы Тра.

Бастап ρ * - бұл материалдың тығыздығы (кг / м-мен)3), және α секілді W, құрылымның типіне және жүктеме жағдайына байланысты тұрақты:

сондықтан, стресспен астына жетті

және сол сияқты

Айырмашылығы жоқ W , бұл өлшемсіз, Bic -де көрсетілген кг / нм. Сондықтан материалға байланысты әр түрлі морфологияларды тәуелсіз түрде салыстыру мүмкін емес. Таңқаларлықтай, олардың жұмыстары көп болғанымен, олардың ешқайсысы аталмайды немесе зерттеуге күш салмайды W және оның қатынасы L / H.

В.Винтас Риполль ғана көрінеді[5],[6] және В.Залевский мен Әулие Кус[7] дыбыс индикаторы туралы айтты W оны терең зерттемей.

Сурет - 6 - EN.jpg

Жарамдылық шегі W және Δ

  • Жалпы, екінші ретті эффекттер өте аз әсер етеді W, бірақ олар Δ-ге айтарлықтай әсер етуі мүмкін. W және Δ сондықтан да тәуелді болады E / σ.
  • Қойғыш күш Т қысқа және үзіліссіз элементтерге қатысты иілуге ​​болатын жағдайда шешуші болуы мүмкін W жіңішкелігінің төмендеуіне қарамастан берілген мәннен төмен түспейді L / H. Алайда, бұл шектеу өте теориялық болып табылады, өйткені оны фланецтерден тірекке жақын бөліктің торына материал беру арқылы алып тастауға болады.
  • Стресс σ құрылымға бағынуға болатын табиғатқа, ішкі геометрияға, материалдарды өндіру әдісіне және іске асыруға, сонымен қатар бірнеше басқа факторларға, соның ішінде нақты құрылыстың өлшемдік дәлдігіне, компоненттердің байланысының сипатына байланысты немесе олардың отқа төзімділігі, сонымен қатар құрылымның геометриясы серпімді тұрақсыздықты жеңуге арналған шеберлік. Пьер Латтеур,[8] иілу индикаторын ашқан, серпімді тұрақсыздықтың әсерін зерттеген W және Δ.

Осыған байланысты, тарту кезінде элементтің тірек нүктелерінің болуы айқын рұқсат етілген кернеуді орташа серпімділік тұрақсыздығын ескеру үшін қажетті төмендетумен бірдей деңгейге дейін төмендетуі мүмкін екенін ескеру маңызды. Әсер етуі W Бір жағынан қысылған бөлшектердің және екінші жағынан тартылыс кезіндегі элементтің ұштарындағы тіреу нүктелерінің иілісі «анықтамалық кітаптағы» 30-58 беттерде талданған.

  • Рұқсат етілген стресс σ жылжуды шектеу қажеттілігімен жиі азаяды δ құрылымды, өйткені оны айтарлықтай өзгерту мүмкін емес E берілген материал үшін.
  • Шаршауға, икемділікке және динамикалық күштерге қатысты мәселелер жұмыс стрессін де шектейді.
  • Табиғат пен күштердің жалпы максималды қарқындылығын орнату әрдайым тікелей бола бермейді F(өлі салмақты қосқанда), оған құрылым қайтадан жұмыс стрессіне тікелей әсер етеді.
  • Сығымдағы немесе тартқыштағы элементтің байланыстары ілмекті болып саналады. Кез-келген қысқыш, тіпті жартылай болса да, құрылымға қосымша салмақ қосатын паразиттік күштерді енгізеді.
  • Құрылымдардың жекелеген түрлері үшін қосылымдардың көлемі анықталған таза көлемге қосылады W. Оның маңыздылығы материалдың сипатына және ол қолданылатын контекстке байланысты; мұны әр жағдайда анықтау керек.

Бұдан шығатыны, бастапқыда тек W және Δ құрылымның морфологиялық дизайны үшін оны ультра-демпингті деп есептеген жөн (яғни оның ішкі демпфері критикалық демпферден үлкен), бұл оны динамикалық кернеулерге жол бермейді. Дыбыс деңгейі V құрылымның күшінің жалпы қарқындылығына тура пропорционал F оған, оның ұзындығына қолданылады L және морфологиялық факторға W; бұл стресске кері пропорционалды σ оған бағынуға болады. Сонымен қатар, құрылымның салмағы тығыздыққа пропорционалды ρ ол салынған материалдың. Алайда оның максималды орын ауыстыруы δ аралыққа пропорционалды болып қалады L және морфологиялық фактор Δ, сонымен қатар оның жұмыс кернеуі арасындағы қатынас σ және серпімділік модулі E.

Егер бұл салмақты (немесе көлемді) және құрылымның белгілі бір кернеу үшін деформациясын шектейтін жағдай болса F және аралық L, қалған барлық аспектілер өзгеріссіз қалады, содан кейін құрылымдық инженердің жұмысы барынша азайтуды көздейді W және ρ / σ бір жағында және Δ және σ / E екіншісінде.

Дәлдігі W және Δ

Теориялық дәлдік

Сығымдалған элементтердің басым көпшілігінде дизайнердің алғашқы эскиздерден бастап тиімді геометриялық дизайнды қамтамасыз етуге бағытталуын ескере отырып, серпімді тұрақсыздықты ескере отырып, жұмыс стрессінің төмендеуін 25% дейін шектеуге болады. Демек, олардың көлемдік индикаторының өсуі 25% -мен шектелуі мүмкін. Таза тартылуға жататын элементтердің көлемі тек өте сирек жағдайда рұқсат етілген кернеуде керілген қиманың күші әсер ететін таза қашықтықтың көбейтіндісімен шектеледі. Басқаша айтқанда, олардың нақты көлем индикаторы есептеу нәтижесінде пайда болатын көрсеткіштен де жоғары болады W. Тартылған штанганы аяғынан дәнекерлеуге болады; елеусіз дәнекерлеу материалынан басқа ешқандай қосымша материал қосылмайды, бірақ қаттылық паразиттік сәттерді енгізеді, олар рұқсат етілген стресстің бір бөлігін сіңіреді.

Штанганы аяғынан шығаруға және рұқсат етілген стрессте жұмыс істеуге болады, бірақ бұл үшін жақын розеткалар немесе бекіту тетіктері қажет, олардың көлемі шамалы, әсіресе штанга қысқа болса немесе қатты стресс болса. Л.Х.Кокс көрсеткендей,[9] бұл жағдайда оны ескерген жөн n әрқайсысының көлденең қимасы bars / барn, күшпен созылған F / n 2n bar күшпен керілген көлденең қимасы бар бір штанганың орнына F 2 розеткамен, өйткені жалпы көлемі 2n бірінші жағдайдағы розеткалар екінші розеткадан әлдеқайда аз.

Тартылған кезде штанганың шеткі бөліктерін якорьға бекіту, сонымен қатар, темірбетоннан жасалған элементтердегі арматураларға қатысты болатындай ұстану арқылы да қамтамасыз етілуі мүмкін. Бұл нақты жағдайда, штанганың диаметрінен кемінде 30 есе якорь ұзындығы болуы керек. Содан кейін бардың ұзындығы бар L + 60H пайдалы ұзындық үшін L; оның теориялық көлем индикаторы W = 1 болады W = 1 + 60H/L. Демек, L/H 240-тан үлкен болуы керек (бұл әрқашан теориялық тұрғыдан мүмкін) W 25% -дан аспайды. Бұл бақылау көлденең қимасы бар n жолақты ескерудің тағы бір себебін көрсетуге көмектеседі Ω /n көлденең қимасы бар бір жолақтың орнына Ω.

Ақыр соңында, болттардан, дубльдерден, түйреуіштерден немесе тырнақтардан тұратын қосылыстар, әсіресе ағаш компоненттерге қатысты, пайдаланылатын бөліктерді айтарлықтай азайтады. Тарту элементтері үшін жұмыс кернеуінің 25% төмендеуі немесе көлемнің 25% ұлғаюы көп жағдайда қажет. Индикаторлардың көмегімен құрылымның көлемін және орын ауыстыруын анықтау W және Δ теориялық тұрғыдан сенімді, сондықтан мыналар көзделеді:

  • жұмыс кернеуі кем дегенде 25% төмендейді;
  • de dessiner les éléments comprimés et les assemblages avec түсіну.
  • сығылған бөлшектер мен қосылыстардың дизайнына үлкен көңіл бөлінеді. Иілгіш тұрақсыздықты ескеру үшін қысылған жолақтарды қысқарту қажет болған кезде оңтайландырылған құрылымның жалпы пропорциясы, бұралуды есепке алмай, айтарлықтай өзгереді. Ол масштабтың әсеріне сезімтал болып, жалпы пропорцияны кеңейтуге және құрылымның салмағын арттыруға әкеледі. Керісінше, байланыстардың көлемін қарастыру қажет болған кезде жалпы пропорциялардың қысқаруы қажет, өйткені бұл көлемнің әсері өзектерді ұзартқанда азаяды. Бұл кемшіліктерді болдырмау үшін сығылған бөлшектерді ғана емес, байланыстарды да дәл жобалаудың артықшылығын көрсетеді. Ники де Сент-Фалленің жеңіл мүсіндерінің бірі Джакометтидің жіңішке, бірақ ауыр құрылымдарынан гөрі жақсы!

Тәжірибелік дәлдік

Пайдалану арқылы анықталған құрылым материалының көлемі W, тек теориялық мәндер, егер шиеленіскен бөлімдердің тиісті сипаттамасының мәні болса ғана алуға болады σ тәжірибеде өлшеуге болады, жоғарыдағы 1-суретте көрсетілгендей, бұл сипаттама:

  • Ω буынсыз таза сығымдағы элемент үшін;
  • Мен бүктелген таза сығымдағы элемент үшін (сонымен қатар астында деформация үшін)

таза иілу);

  • Мен/H қарапайым иілу кезінде элемент үшін.

Бұл сипаттамалардың нақты мәнін бөлшектер темірбетон сияқты құйылған материалдардан немесе ағаш немесе тас сияқты төртбұрышты материалдардан жасалған кезде әрқашан алуға болады. Алайда, бұл болат немесе алюминий сияқты өнеркәсіптік өндіріс желісінде шығарылатын ламинатталған немесе экструдталған материалдарға қатысты емес. Сондықтан материалды қажетсіз пайдалануды болдырмау үшін осы элементтерді олардың екеуінің арасындағы ең кіші айырмашылықпен жасау өте маңызды. Бұл ауытқу кезінде сәйкес келеді c екі дәйекті құндылықтар арасында кn және кn+1 тұрақты, сондықтан (кn+1 − кn) / кn = c немесе кn+1 = (c + 1) кn немесе кn+1 = (c+1)n к0.

Бұл француздық NF X01-002 стандартында келтірілген Ренард сериясы (әуе кемелерінде кабельдің диаметрін есептеуде бірінші болып қолданған полковник Ренардың атымен) деп аталатын геометриялық қатардың принципі.[10] Барлық қажетті мәндер сериялық мәннен сәл ғана үлкен болған кезде, c максималды өсуді және білдіреді c/ 2 орташа өсімі W. Болат профильдерінің корпусы әмбебап қолданыла отырып, терең зерттеуді қажет етеді («анықтамалықты» қараңыз; 26-29 беттер). Демек, өнеркәсіптік болат профильдерін пайдалану автоматты түрде айтарлықтай артуына әкеледі W:

  • таза сығымдаудың теориялық дәлсіздігінің жартысына;
  • иілу немесе қысу үшін іс жүзінде бірдей.

Бұл жағдай қол жетімді профильдердің саны шектеулі болған кезде ұлғаяды, бұл теориялық тұрғыдан оңтайлы емес, бірақ қол жетімді профильдерді рұқсат етілген күйзеліске ұшырататын формаларды пайдалануды түсіндіруі мүмкін. σ (мысалы, жоғары вольтты электр желілері үшін бағаналар немесе айнымалы биіктіктегі ферма көпірлері). Таза иілуге ​​жататын құрылымдар үшін бұл фланецтерге қосылатын ұзындықтары өзгермейтін жалпақ тақталардың қолданылуын түсіндіреді Мен ең үлкен дәлдікпен инерцияны немесе қарсылық моментін алу үшін профильдер. Керісінше, қол жетімді түтіктердегі айтарлықтай әртүрлілік салыстырмалы ауытқу мәнін береді c бұл кішірек және тұрақты. Олар сондай-ақ төменгі және жоғары сипаттамалық мәндерде анағұрлым кең ауқымды қамтиды. Олардың геометриялық көрсеткіштері іс жүзінде I профильдерімен бірдей болғандықтан, түтіктер көлем индикаторының өсуін іс жүзінде жою үшін ең қолайлы өндірістік шешім болып табылады W. Дегенмен, қол жетімділік пен коррозияға қатысты практикалық мәселелер оларды пайдалануды шектеуі мүмкін.

Кейбір мысалдар W және Δ

Келесі суреттер құрылымдардың бірқатар түрлері үшін L / H қатынасына сәйкес индикаторлардың мәндерін көрсетеді.

2 және 3-сурет: көлденең изостатикалық аралыққа арналған W және Δ біркелкі бөлінген тік жүктеме кезінде:

  • I қимадан қатты цилиндрге дейінгі тұрақты қимасы бар профильдер;
  • фермалардың әр түрлі түрлері;
  • параболалық доғалар ілгіштермен немесе оларсыз, бағаналары тұрақты немесе өзгермелі, бағаналары бар немесе шағын бағаналармен.

4-сурет: тік нүктелік жүктеме (бұл жағдайда Δ = W) немесе біркелкі бөлінген қорғасын көлденеңінен екі бірдей қашықтықтағы тіректерге ауыстыру үшін: F = 1.

5 және 6-сурет: W оның биіктігі бойынша біркелкі бөлінген немесе жоғарғы жағында шоғырланған көлденең жүктеме әсер ететін, тұрақты ені бар тік діңгек үшін.

7-сурет: W біркелкі үлестірілген тік жүктеме кезінде тұрақты немесе өзгермелі қалыңдығымен тік осьтегі революция мембранасы үшін. 90 ° ашылатын бұрышы бар айнымалы қалыңдықтағы конустық күмбез үшін минималды мәнге жететінін ескеру таңқаларлық (L/H = 2 ; W = 0,5!).

Әзірлемелер

«Анықтамалықта» талқыланған өтініштер:

  • фермалар,
  • түзу үздіксіз арқалықтар,
  • аркалар, кабельдер және құрылымдар,
  • мачталар,
  • порттар,
  • революция мембраналары.

Вт минималды композициялық құрылымдардың кейбір мысалдары

W мысалы, 8-суреттегі жел турбинасы үшін көрсетілгендей, әртүрлі құрылыс элементтерінен тұратын құрылымдарды оңтайландыру үшін оңай анықтауға болады («анықтамалықтың» 100–106 беттерін қараңыз).

8-сурет

Немесе 9-суретте көрсетілген параболалық шатыр, Бельгиядағы Левен станциясында көрінгендей, жел жүктемесіне ұшырайтын үлкен тік глазурьмен біріктірілген (сілтемені қараңыз)[11] егжей-тегжейлі талдау үшін).

9-сурет

Брюссельдегі Еуропа ғимаратының қасбетін корольдік крест фермасын оңтайландыру (сілтемені қараңыз)[12] егжей-тегжейлі талдау үшін 93–101 беттер) тағы бір мысал.

10-сурет

Сондай-ақ қараңыз

Ескертпелер мен сілтемелер

  1. ^ Филипп Самын, Étude de la morphologie des struct à l’aide des indicurs de volume et de déplacement, Académie Royale de Belgique, Bruxelles, 2004, 482 б; www.samynandpartners.com (онлайн-электрондық кітап үшін), (ISBN  2-8031-0201-3).
  2. ^ Филипп Самын, Édude салыстыру және дыбыс деңгейлерін өлшеу құрылымдары, құрылымдық төлемдер бойынша шығындар вертикальға қосымшалар мен бағалауды және құрылымды бағалауды алдын-ала бағалау, Tome I: Mémoire, 175 б .; Томе II: Қосымшалар, 184 б .; Томе III: Суреттер, 197 б. (4 шілде 1999 ж.); IV том: Эпилог, 33 б. + 14 сан (1999 ж. 1 желтоқсан). Қолданбалы ғылымдар бойынша кандидаттық диссертация, Льеж университеті.
  3. ^ М.Ф. Эшби, Механикалық дизайндағы материалдарды таңдау, 311 бет, 1997. Butterworth-Heinemann басылымы, Reed Education and Professional Publishing Ltd. Оксфорд бөлімшесі (бірінші шығарылымы 1992 ж. Pergamon Press Ltd), Ұлыбритания.
  4. ^ Il Publikationen: Institut Für Leichte Flächentragwerke, Штутгарт Университеті, плафенвальдринг, 14, 70569 Штутгарт; (Қазіргі директор: профессор Ир. Вернер Собек). тел 00.49.711.685.35.99 - факс 00.49.711.685.37.89
  5. ^ Валентин Квинтас Риполл, Pro. Атаулы Деп. Estructuras de Edificación E.T.S Arquitectura. Мадрид Университеті, Максвелл мен оңтайландыру және кубертаның оңтайлы театры, Informes de la construcción, Vol 40, n ° 400, marzo / abril 1989, 57-бет, 70-бет, Мадрид.
  6. ^ Валентин Квинтас Риполл, Секреон константинің минимум көлеміндегі лас форма, Informes de la Construcción, 43-том, n ° 418, marzo / abril 1992, 61-б, 77-бет, Мадрид.
  7. ^ В.Залевский, Әулие Кус, Салмақтарды құрылымдау, I.A.S.S Халықаралық снарядтар мен кеңістіктік құрылымдар туралы конгресс, Штутгарт, 1992 ж., 376 беттерден 383 бетке дейін.
  8. ^ П. Латтер, Оптимизация триллер, доғалар, путерлер және целлес морфологикасы - қолданбалы құрылымдардың қосымшаларына қосылуға көмектесу керек, Томе I: Тезис, 328 б .; Том II: Тезис қосымшасы, 12 б .; Томе III: 2 тарауға қосымша, 432 б. (Мамыр 2000). Ph.D. Қолданбалы ғылымдардағы дипломдық жұмыс, Брюссельдегі Vrije Universiteit.
  9. ^ Л.Х.Кокс, Салмағы аз құрылымдардың дизайны, 135 б., 1965, Пергамон Пресс, Лондон.
  10. ^ Францияның Ұлттық стандарттау қауымдастығы (Française de Normalization Association / AFNOR), NFX 01-002 нұсқаулығы, нормалар мен номерлердің нормативтері және композиторлық жоспарлар, сондай-ақ нормативтер,, 6 бет, 1967 ж. Желтоқсан, Париж.
  11. ^ Ян де Конинк, Левен теміржол вокзалы, Waregem, Vision Publishers, 2008, 176 б., (ISBN  978-90-79881-00-0), (www.samynandpartners.com онлайн-электрондық кітапқа арналған
  12. ^ Жан Аттали, Еуропа, Еуропалық Кеңес және Еуропалық Одақ Кеңесі, Lannoo-Racine, Tielt-Bruxelles, 2013, 256 б. (ISBN  978 940 1414494) (www.samynandpartners.com онлайн-электрондық кітапқа арналған)